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Cálculo de cables y barras

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Condiciones de tendido. Caídas de tensión. Cálculo de corriente nominal para cada línea para elección de cables. Transformador. Cálculo de cortocircuito.

Agregado: 26 de JULIO de 2003 (Por Michel Mosse) | Palabras: 6380 | Votar! | Sin Votos | 2 comentarios - Leerlos | Agregar Comentario
Categoría: Apuntes y Monografías > Electrónica >
Material educativo de Alipso relacionado con Cálculo cables barras
  • Cálculo de cortocircuito: Transformados. Cálculo de los motores. Verificación de conductores. Cálculo de las impedancias equivalentes y la corriente de cortocircuito aportada por cada motor a cada cortocircuito.
  • Calculo Simplificado de Transformadores: Teoría sobre transformadores de hasta 400 Watts de potencia
  • Proyecto de cálculo.: Cálculo, geometría analítica, 1. Angulo, Triángulo y Cuadriláteros, Gráficas, Axiomas, Circunferencia, Definición, Clasificación, Relaciones Métricas, Geometría del Espacio.

  • Enlaces externos relacionados con Cálculo cables barras

    Instalaciones Eléctricas I

     

     

     

    Trabajo Práctico n 3

     

     

    Cálculo de cables y barras

     

     

     

    Integrantes del grupo: Comisión n 2 (Eléctrica)

     

     

    Ponsá Martín

    Pabesi Guido

    Lema Ignacio

    Company Sergio

    Casis Fortunato

    García Fernando

     

    Ejercicio 1:

     

             Elección y verificación de cables y barras

             Elección y verificación de conductores de los siguientes esquemas.

             Elegir distintas condiciones de tendido.

             Verificación de caídas de tensión al 5%.

     

     

     

     

     

    TENDIDO AEREO a 20 C

     

    Cálculo de corriente nominal para cada línea para elección de cables

    Supusimos un cosj = 0,8 para las cargas y para el motor obtuvimos de tabla el valor cosj = 0,87

     

    Utilizando la siguiente relación obtuvimos los valores de corrientes de cargas. Y para el motor obtuvimos la corriente de tabla.

     

    Ic1=230,9 <-36,86 A

    Ic2=57,7<-36,86 A

    Ic3=230,9<-36,86 A

    Ic4=57,7<-36,86 A

    IM5=86,6<-29,54 A

     

    InT=663,15<-35 A

     

    Para el motor utilizamos las siguientes expresiones para calcular las impedancias.

     

    Xm = ___Un [ KV]__ =0,444 W Rm = 0.3 . Xm = 0,133 W

    . Iarr [KA]

     

    Siendo Iarr = 6 . IN (pag. 26 BBC)

     

     

    L1

    L2

    L3

    L4

    L5

    L6

    L7

    L8

    I [A]

    230,9

    57,7

    230,9

    57,7

    86,6

    288,5

    519,4

    144,2

    S [mm2]

    70

    25

    70

    25

    16

    95

    240

    50

    Long.[Km]

    0,02

    0,02

    0,03

    0,03

    0,04

    0,04

    0,06

    0,06

    R [W/Km]

    0,268

    0,727

    0,268

    0,727

    1,21

    0,193

    0,0754

    0,387

    X [W/km]

    0,095

    0,159

    0,095

    0,159

    0,163

    0,145

    0,14

    0,15

    R [W]

    0,00536

    0,01454

    0,00804

    0,02181

    0,0484

    0,00772

    0,004524

    0,02322

    X [W]

    0,0019

    0,00318

    0,00285

    0,00477

    0,00652

    0,0058

    0,0084

    0,009

     

     

     

     

     

    TRANSFORMADOR

     

    Cálculo de potencia total para elección del transformador

     

    = 459339 VA

     

    Del manual SPITTA elegimos dos transformadores en paralelo 250 KVA cada uno con una ucc= 4% y del BBC elegimos un Urn=1,5

     

     

     

    Consideramos a Urn = 1,5 % dato obtenido del BBC tabla 3-12 pag. 54

     

    Debido al la elevada potencia subtransitoria de la red, podemos decir, que cortocircuito es lejano al generador.

     

    RED

     

    Sr"=350 MVA

    Sr=80 MVA

    R/X=0.5

     

     

    Zr mW

    0,509

    Xr mW

    0,450

    Rr mW

    0,225

     

     

    Cálculo de las impedancias equivalentes y la corriente de cortocircuito aportada por cada motor a cada cortocircuito:

     

     

    Cálculo de cortocircuito.

     

     

     

     

    CORTOCIRCUITO EN 1

     

    Ze

    Re

    Xe

    IZeI

    Ik

    APORTES

     

     

     

     

     

    RED

    Zr+ZT+ZL6+ZL7

    0,01727

    0,02652

    0,031643

    7298,24

    MOTOR 1

    ZM+ZL5+ZL8+ZL6+ZL7

    0,2172

    0,47

    0,521556

    442,79

    IkT

    7741,03

     

    CORTOCIRCUITO EN 2

     

    Ze

    Re

    Xe

    IzeI

    Ik

    APORTES

     

     

     

     

     

    RED

    Zr+ZT +L7

    0,00955

    0,02072

    0,022811

    10124,27051

    MOTOR 1

    ZM+L5+L7+L8

    0,20948

    0,46838

    0,513089

    450,0979584

    IKT

    10574,37

     

    CORTOCIRCUITO EN 3

     

    Ze

    Re

    Xe

    IZeI

    Ik

    APORTES

     

     

     

     

     

    RED

    Zr+ZT

    0,00502

    0,01232

    0,013301

    17362,17069

    MOTOR 1

    ZM+ZL5+ZL8

    0,20496

    0,45998

    0,503574

    458,602143

     

    17820,77

     

    CORTOCIRCUITO EN 4

     

    Ze

    Re

    Xe

    IZeI

    Ik

    APORTES

     

     

     

     

     

    RED

    Zr+ZT+L8

    0,02824

    0,02132

    0,035385

    6526,41

    MOTOR 1

    ZM+L5

    0,18174

    0,01884

    0,182711

    1263,97

    IKT

    7790,37

     

     

     

     

    Verificación de conductores:

     

    Verificación por corriente nominal

     

    Líneas

    S mm2

    In catalogo

    F1

    F2

    F3

    F4

    F5

    Iadm conductor

    In de diseño

    L1

    70

    261

    1,12

    0,92

     

     

     

    269

    231

    L2

    25

    137

    1,12

    0,92

     

     

     

    138,6

    57,7

    L3

    70

    261

    1,12

    0,92

     

     

     

    269

    231

    L4

    25

    137

    1,12

    0,92

     

     

     

    138,6

    57,7

    L5

    16

    100

    1,12

    0,92

     

     

     

    101

    86,6

    L6

    95

    321

    1,12

    0,92

     

     

     

    324,.8

    288

    L7

    240

    590

    1,12

    0,92

     

     

     

    597

    519

    L8

    50

    206

    1,12

    0,92

     

     

     

    208

    144

     

    F1: de temperatura diferente de la nominal, a 30C F1=1

    F2: de acumulación de cables

    F3,F4,F5: factores para cables subterráneos

     

     

     

    Verificación de la sección por corriente de cortocircuito

    t = 0.05 seg.

     

     

     

    sección

     

     

     

     

     

     

     

     

     

    LINEA 1

    LINEA 2

    LINEA 3

    LINEA 4

    LINEA 5

    LINEA 6

    LINEA 7

    LINEA 8

    R/X

    0,408

    0,408

    0,408

    0,408

    0,408

    0,408

    0,408

    0,408

    c

    1,3

    1,3

    1,3

    1,3

    1,3

    1,3

    1,3

    1,3

    m

    0,17

    0,17

    0,17

    0,17

    0,17

    0,17

    0,17

    0,17

    n

    0,98

    0,98

    0,98

    0,98

    0,98

    0,98

    0,98

    0,98

    Ik

    10574,37

    7741,03

    7741,03

    7790,37

    7790,37

    10574,37

    17820,77

    17820,77

    Ikm

    11339,74

    8301,33

    8301,33

    8354,25

    8354,25

    11339,75

    19110,65

    19110,65

    Sección

    22,24

    16,28

    16,28

    16,39

    16,39

    22,24

    37,48

    37,48

     

     

    Donde K = 114 para conductores de cobre aislados en PVC (apunte de cátedra, pag. 11)

    c = constante propia del conductor que contempla las temperaturas máximas de servicios, la misma la obtuvimos de la fig. 3-2 pag. 30 del BBC.

    Se tomó la menor relación R/ X existente de los diferentes circuitos ya que la misma permite verificar la Ikm para el caso más desfavorable; recordemos que a mayores R/X se obtienen menores corrientes térmicas equivalente.

     

    m es la influencia de la componente de corriente continua y n es la influencia de la componente de corriente alterna, dichos datos los obtuvimos de las figuras 9 y 10 del apunte de cátedra

     

    Verificación a caída de tensión

     

    Caída de tensiones a 70C

     

    In

    Re W

    Xe W

    cos fi T

    sen fi T

    V

    v %

    linea 1

    231

    0,00642

    0,00292

    0,90

    0,43

    2,82

    0,70

    linea 2

    27,5

    0,0174

    0,00482

    0,90

    0,43

    0,85

    0,21

    linea 3

    231

    0,00963

    0,00438

    0,90

    0,43

    4,23

    1,06

    linea 4

    27,5

    0,0261

    0,00723

    0,90

    0,43

    1,27

    0,32

    linea 5

    86,6

    0,05788

    0,01016

    0,39

    0,92

    4,77

    1,19

    linea 6

    288,5

    0,00924

    0,00804

    0,90

    0,43

    5,90

    1,48

    linea 7

    519,4

    0,005586

    0,01062

    0,86

    0,50

    9,16

    2,29

    linea 8

    144,2

    0,02778

    0,0132

    0,93

    0,36

    7,66

    1,91

     

    TENDIDO SUBTERRÁNEO a 20 C

     

    Se utilizan los mismos valores de corriente nominal que en el caso de conductores aéreos

     

    Cálculo de cortocircuito.

     

     

     

    CORTOCIRCUITO EN 1

     

     

    Ze

     

     

     

     

     

    APORTES

     

    Re

    Xe

    IZeI

    Ik

     

    RED

    Zr+ZT+ZL6+ZL7

    0,01396

    0,02984

    0,032942

    7010,47

     

    MOTOR 1

    ZM+ZL5+ZL8+ZL6+ZL7

    0,2139

    0,49

    0,530381

    435,42

     

     

     

     

     

     

    7446

     

     

     

     

     

     

     

     

    CORTOCIRCUITO EN 2

     

     

    Ze

     

     

     

     

     

    APORTES

     

    Re

    Xe

    IZeI

    Ik

     

    RED

    Zr+ZT +L7

    0,00784

    0,02204

    0,02339

    9873,259882

     

    MOTOR 1

    ZM+L5+L7+L8

    0,20778

    0,47754

    0,520782

    443,4490902

     

     

     

     

     

     

    10317

     

     

     

     

     

     

     

     

    CORTOCIRCUITO EN 3

     

     

    Ze

     

     

     

     

     

    APORTES

     

    Re

    Xe

    IZeI

    Ik

     

    RED

    Zr+ZT

    0,00502

    0,01232

    0,013301

    17362,17069

     

    MOTOR 1

    ZM+ZL5+ZL8

    0,20496

    0,46782

    0,510745

    452,1630425

     

     

     

     

     

     

    17814

     

     

     

     

     

     

     

     

     

     

     

    CORTOCIRCUITO EN 4

     

    Ze

     

     

     

     

    APORTES

     

    Re

    Xe

    IZeI

    Ik

    RED

    Zr+ZT+L8

    0,02824

    0,02552

    0,038063

    6067,245702

    MOTOR 1

    ZM+L5

    0,18174

    0,02248

    0,183122

    1261,128636

     

     

     

     

     

     

    7328

     

     

    Verificación de conductores:

     

    Verificación por corriente nominal

     

    Líneas

    S mm2

    In catalogo

     

    F1

    F2

    F3

    F4

    F5

    Iadm conductor

    In de diseño

    L1

    95

    336

     

     

    0.94

    0.85

    1

    268

    231

    L2

    16

    124

     

     

    0.94

    0.85

    1

    99

    57,7

    L3

    95

    336

     

     

    0.94

    0.85

    1

    268

    231

    L4

    16

    124

     

     

    0.94

    0.85

    1

    99

    57,7

    L5

    16

    124

     

     

    0.94

    0.85

    1

    99

    86,6

    L6

    120

    382

     

     

    0.94

    0.85

    1

    305

    288

    L7

    400

    730

     

     

    0.94

    0.85

    1

    583

    519

    L8

    50

    184

     

     

    0.94

    0.85

    1

    184

    144

     

    F1; F2: factores para cables aéreos

    F3: Por resistividad térmica y temperatura de suelo (qR = 15)

    F4: Por acumulación de cables

    F5: Por tipo de instalación

     

     

    Verificación de la sección por corriente de cortocircuito

    t = 0.05 seg.

     

     

     

    LINEA 1

    LINEA 2

    LINEA 3

    LINEA 4

    LINEA 5

    LINEA 6

    LINEA 7

    LINEA 8

    R/X

    0,408

    0,408

    0,408

    0,408

    0,408

    0,408

    0,408

    0,408

    c

    1,3

    1,3

    1,3

    1,3

    1,3

    1,3

    1,3

    1,3

    m

    0,17

    0,17

    0,17

    0,17

    0,17

    0,17

    0,17

    0,17

    n

    0,98

    0,98

    0,98

    0,98

    0,98

    0,98

    0,98

    0,98

    Ik

    10316,71

    7445,89

    7445,89

    7328,37

    7328,37

    10316,71

    17814,33

    17814,33

    Ikm

    11063,43

    7984,83

    7984,83

    7858,80

    7858,80

    11063,43

    19103,74

    19103,74

    t

    0,05

    0,05

    0,05

    0,05

    0,05

    0,05

    0,05

    0,05

    k

    114

    114

    114

    114

    114

    114

    114

    114

    Sección

    21,7

    15,7

    15,7

    15,4

    15,4

    21,7

    37,5

    37,5

     

     

    Donde K = 114 para conductores de cobre aislados en PVC (apunte de cátedra, pag. 11)

    c = constante propia del conductor que contempla las temperaturas máximas de servicios, la misma la obtuvimos de la fig. 3-2 pag. 30 del BBC.

    Se tomó la menor relación R/ X existente de los diferentes circuitos ya que la misma permite verificar la Ikm para el caso más desfavorable; recordemos que a mayores R/X se obtienen menores corrientes térmicas equivalente.

     

    m es la influencia de la componente de corriente continua y n es la influencia de la componente de corriente alterna, dichos datos los obtuvimos de las figuras 9 y 10 del apunte de cátedra

     

    Verificación a caída de tensión

     

     

    caída de tensiones a 70C

     

    In

    Re W

    Xe W

    cos fi T

    sen fi T

    V

    v %

    linea 1

    231

    0.00462

    0.00402

    0.901

    0.433

    2.36

    0.59

    linea 2

    57,7

    0.02894

    0.00508

    0.901

    0.431

    2.82

    0.706

    linea 3

    231

    0.00693

    0.00603

    0.901

    0.433

    3.54

    0.89

    linea 4

    57,7

    0.04341

    0.00762

    0.902

    0.431

    4.24

    1.06

    linea 5

    86,6

    0.05788

    0.01016

    0.3987

    0.921

    4.77

    1.19

    linea 6

    288,5

    0.00736

    0.0078

    0.9

    0.435

    5.00

    1.25

    linea 7

    519,4

    0.00366

    0.00972

    0.897

    0.440

    6.8

    1.7

    linea 8

    144,2

    0.02778

    0.0132

    0.453

    0.891

    6.08

    1.52

     

    Cálculo y verificación de Barras

     

     

    T1 = T2 = 250 KVA

    = 13.2/ 0.4 KV

    = mcc 4 %

    = mRN 1.5

     

     

     

    qa = 20 C

    qb = 65 C

    longitud ( l )= 200 cm

    Dist. entre fases ( a ) = 20 cm

    Cantidad de soportes = 4

     

     

     

     

     

    Para el cálculo y verificación de barras a utilizar el sistema indicado se procede en un principio a calcular la corriente nominal ( IN ) y la corriente de impuso ( IS ) que circularan por la sección mas comprometida; para ello y tomando los valores adoptados de los transformadores:

     

    mcc = 4 % (De acuerdo a bibliografía Spita pag. 337)

    mRN = 1.5 (De acuerdo a bibliografía BBC pag. 54)

     

    tenemos que cada transformador aportara

     

    SN = IN x 3 x UN siendo IN = 360,8 A

     

    IS = c x 2 x IK donde IK = UN x ( 1,73 x Zt)-1 = 9,21 KA

    Zt = mcc x UN2 / (100 x SN) = 0,0256 W

    c = 1.3 (RT / XT = 4,8 mW / 11,86 mW = 0,4)

     

    IS = 16,585 KA

     

     

    Con lo cual la sección mas comprometida tendría que estar diseñada para los siguientes valores de corrientes:

     

    IN = 360,8 A

     

    IS = 33,17 KA

    a1) Cálculo y verificación para barras con disposición Vertical:

     

     

     

     

     

     

     

     

     

    De acuerdo a tabulaciones tomadas del BBC pag. 180 y adoptando una disposicion vertical de las barras, se opto por una configuracion de 2 (dos) platinas por fase cada una de ellas con una seccion de 20 mm x 5 mm y de materia E-Cu-F37, disposicion que permite una corriente admisible de 560 A.

     

    De la aplicacion de los factores de correccion a esta corriente tabulada tendremos una corriente admisible corregida de 711 A, donde los coeficientes utilizados para dicho calculo (BBC pag. 192) fueron los siguientes.

     

     

    K1 ( Corrección por conductibilidad de material) = 1

     

    K2 ( Corrección por temperaturas qa y qb diferentes a los tabulados) = 1.27

     

    K3 ( No se considera por ser la longitud de la barra inferior a 2 mts.) = 1

     

    K4 ( Corrección por diferentes posiciones de barras) = 1

     

    K5 ( Corrección debido a emplazamientos geográficos) = 1 -Interior; Nivel del mar-

     

    I Adm. Corr. = F1 x F2 x F3 x F4 x F5 x I Adm. = 711 A

     

     

    b1) Habiendo verificado la barra a la corriente nominal actuante, ahora procederemos a calcular los esfuerzos a las que se someten y sus respectivas verificaciones del material.

     

     

     

     

     

     

     

     

     

    FH = 0.2 x IS2 x L (long. entre soportes) x a-1 ( Dist entre fases)

     

    L = 67 cm (cuatro soportes en 200 cm)

    a = 20 cm

     

    FH = 726 N

    FT = 0.2 x (IS2 x t -1 ) x (Lt (long. entre separadores) x at-1 ( Dist efectiva entre fases))

     

    Lt = 22 cm ( dos separadores entre soportes)

    at = 1.5 cm (BBC pag. 75)

    t (cantidad de platinas por fase) = 2

     

    FT = 806 N

     

     

    Habiendo calculado las fuerzas existentes, procederemos a calculas los esfuerzos tensionales que los mismos originan en la sección adoptada.

     

     

    sH = ns x b x FH x L (entre soportes) x ( 8 x W )-1

     

    ns = 1 (CA Trifásica)

    b = 0.73 ( BBC pag. 77)

    W = 0.45 cm3 ( Por tener la longitud total mas de dos separadores, el módulo resistente de la sección será el 60% de una de 20 x 9 (0.75 cm3)

     

    sH = 97,16 N/ mm2

     

     

    sst = nst x FT x Lt (entre separadores) x ( 16 x Wt )-1

     

    nst = 1 (CA Trifásica)

    Lt = 22 cm ( dos separadores entre soportes)

    Wt = 0,083 cm3

     

    sst = 133.5 N/ mm2

     

     

    sres = sH + sst = 230,6 N/ mm2

     

     

    luego se verifica,

     

    s0.2 x 1.5 sres.

     

    Donde

     

    s0.2 = 330 N/ mm2 (E-Cu-F37)

     

     

     

     

     

     

    Ejercicio 2:

     

             Elección y verificación de cables.

             Elección y verificación de conductores de los siguientes esquemas.

             Elegir las distintas condiciones de tendido.

             Verificación de caídas de tensión al 5%.

     

     

     

     

     

    TENDIDO AEREO a 20 C

     

    Cálculo de corriente nominal para cada linea para elección de cables

     

    Con un cosj = 0,5 para las cargas y para los motores obtuvimos de tabla (BBC pag. 26) los siguientes valores de cosj

     

     

    Carga

    M1

    M2

    M3

    M4

    M5

    Potencia

    [CV]

     

    100

    100

    40

    20

    20

    Potencia normalizada

    [KW]

    30

    73.6

    73.6

    29.44

    14.72

    14.72

    Cos j

    0.5

    0.88

    0.88

    0.87

    0.86

    0.86

    IN [A]

    86.6

    142

    142

    57

    30

    30

     

     

    Utilizando la siguiente relación se obtuvieron los valores de corrientes de cargas mostrados arriba para motores y cargas.

     

    InT = 468.6 < -32.7 A

     

    Para el motor utilizamos las siguientes expresiones para calcular las impedancias.

     

    Xm = ___Un [ KV]_ Rm = 0.3 . Xm

    . Iarr [KA]

     

     

    Siendo Iarr = 6 . IN (pag. 26 BBC)

     

     

     

     

     

     

    L1

    L2

    L3

    L4

    L5

    L6

    L7

    L8

    I A

    142

    142

    86.6

    117

    57

    30

    30

    455

    S mm2

    35

    35

    35

    35

    35

    35

    35

    185

    Long. Km

    0.03

    0.03

    0.025

    0.025

    0.01

    0.01

    0.02

    0.005

    R W/Km

    0.524

    0.524

    0.524

    0.524

    0.524

    0.524

    0.524

    0.099

    X W/km

    0.152

    0.152

    0.152

    0.152

    0.152

    0.152

    0.152

    0.184

    R W

    0.016

    0.016

    0.013

    0.013

    0.005

    0.005

    0.01

    0

    X W

    0.005

    0.005

    0.003

    0.003

    0.0015

    0.0015

    0.003

    0.001

     

     

    TRANSFORMADOR

     

    Cálculo de potencia total para elección del transformador

     

    = 324655 VA

     

    Del manual SPITTA elegimos un transformador de 400 KVA con una ucc= 4% y del BBC elegimos un Urn=1,5

     

      

    Consideramos a Urn = 1,5 % dato obtenido del BBC tabla 3-12 pag. 54

    Cálculo de cortocircuito.

     

     

     

     

    CORTOCIRCUITO EN 1

     

    Ze

    Re

    Xe

    IzeI

    Ik

    APORTES

     

     

     

     

     

    RED

    ZT+ZL8

    0,0065

    0,016

    0,017

    13553,4

    MOTOR 1

    ZM1+ZL1

    0,0970

    0,271

    0,288

    802,1

    MOTOR 2

    ZM2+ZL2

    0,0970

    0,276

    0,292

    790.4

    MOTOR 3

    ZM3+ZL5+ZL4

    0,2209

    0,681

    0,716

    322,7

    MOTOR 4

    ZM4+ZL4+ZL6

    0,4032

    1,288

    1,350

    171,1

    MOTOR 5

    ZM5+ZL4+ZL7

    0,4085

    1,290

    1,353

    170,7

    IkT

    15810,6

     

     

     

     

    CORTOCIRCUITO EN 2

     

    Ze

    Re

    Xe

    IzeI

    Ik

    APORTES

     

     

     

     

     

    RED

    ZT+ZL8+ZL3

    0.0196

    0.01934

    0.02753

    8342,57

    MOTOR 1

    ZM1+ZL1+ZL3

    0.11

    0.28

    0.3

    769

    MOTOR 2

    ZM2+ZL2+ZL3

    0.11

    0.28

    0.3

    769

    MOTOR 3

    ZM3+ZL5+ZL4+ZL3

    0.23

    0.68

    0.72

    319

    MOTOR 4

    ZM4+ZL6+ZL4+ZL3

    0.42

    1.29

    1.36

    170

    MOTOR 5

    ZM5+ZL3+ZL7+ZL4

    0.42

    1.29

    1.36

    170

    IKT

    10539,58

     

     

     

     

    CORTOCIRCUITO EN 3

     

    Ze

    Re

    Xe

    IZeI

    Ik

    APORTES

     

     

     

     

     

    RED

    ZT+ZL4+ZL8

    0,0196

    0,01934

    0,02753

    8342,57

    MOTOR 1

    ZM1+ZL1+ZL4

    0,11

    0,0897

    0,142

    1626

    MOTOR 2

    ZM2+ZL2+ZL4

    0,11

    0,0897

    0,142

    1626

    MOTOR 3

    ZM3+ZL5

    0,208

    0,204

    0,292

    788,8

    MOTOR 4

    ZM4+ZL6

    0,39

    1,284

    1,343

    172

    MOTOR 5

    ZM5+ZL7

    0,39

    1,286

    1,346

    171,6

     

    12731,1

     

     

     

     

     

     

    Verificación de conductores:

     

    Verificación por corriente nominal

     

    Líneas

    S mm2

    In catalogo

    F1

    F2

    F3

    F4

    F5

    Iadm conductor

    In de diseño

    L1

    35

    169

    1,12

    0,92

     

     

     

    174,1

    142

    L2

    35

    169

    1,12

    0,92

     

     

     

    174,1

    142

    L3

    35

    169

    1,12

    0,92

     

     

     

    174,1

    86.6

    L4

    35

    169

    1,12

    0,92

     

     

     

    174,1

    117

    L5

    35

    169

    1,12

    0,92

     

     

     

    174,1

    57

    L6

    35

    169

    1,12

    0,92

     

     

     

    174,1

    30

    L7

    35

    169

    1,12

    0,92

     

     

     

    174,1

    30

    L8

    185

    494

    1,12

    0,92

     

     

     

    509

    455

     

    F1: de temperatura diferente de la nominal, a 30C F1=1

    F2: de acumulación de cables

    F3,F4,F5: factores para cables subterráneos

     

    Verificación de la sección por corriente de cortocircuito

     

     

    t = 0.05 seg.

     

     

     

    sección

     

     

     

     

     

     

     

     

     

    LINEA 1

    LINEA 2

    LINEA 3

    LINEA 4

    LINEA 5

    LINEA 6

    LINEA 7

    LINEA 8

    R/X

    0,408

    0,408

    0,408

    0,408

    0,408

    0,408

    0,408

    0,408

    c

    1,3

    1,3

    1,3

    1,3

    1,3

    1,3

    1,3

    1,3

    m

    0,17

    0,17

    0,17

    0,17

    0,17

    0,17

    0,17

    0,17

    n

    0,98

    0,98

    0,98

    0,98

    0,98

    0,98

    0,98

    0,98

    Ik

    15810,6

    15810,6

    15810,6

    15810,6

    12731,22

    12731,22

    12731,22

    15810,6

    Ikm

    16954,9

    16954,9

    16954,9

    16954,9

    13652,7

    13652,7

    13652,7

    19954.9

    Sección mínima

    33,3

    33,3

    33,3

    33,3

    26,8

    26,8

    26,8

    33,3

    Sección adoptada

    35

    35

    35

    35

    35

    35

    35

    185

     

     

    Donde K = 114 para conductores de cobre aislados en PVC (apunte de cátedra, pag. 11)

    c = constante propia del conductor que contempla las temperaturas máximas de servicios, la misma la obtuvimos de la fig. 3-2 pag. 30 del BBC.

    Se tomó la menor relación R/ X existente de los diferentes circuitos ya que la misma permite verificar la Ikm para el caso más desfavorable; recordemos que a mayores R/X se obtienen menores corrientes térmicas equivalente.

     

    m es la influencia de la componente de corriente continua y n es la influencia de la componente de corriente alterna, dichos datos los obtuvimos de las figuras 9 y 10 del apunte de cátedra

     

    Verificación a caída de tensión

     

    Caída de tensiones a 70C

     

    In

    Re W

    Xe W

    Cos fi T

    Sen fi T

    V

    v %

    linea 1

    142

    0,100

    0,278

    0,34

    0,94

    3,16

    0,79

    linea 2

    142

    0,100

    0,278

    0,34

    0,94

    3,16

    0,79

    linea 3

    60

    9,253

    0,006

    1,00

    0,00

    1,63

    0,41

    linea 4

    117

    0,337

    1,051

    0,31

    0,95

    2,07

    0,52

    linea 5

    57

    0,209

    0,678

    0,29

    0,96

    0,40

    0,10

    linea 6

    30

    0,391

    1,285

    0,29

    0,96

    0,21

    0,05

    linea 7

    30

    0,397

    1,288

    0,29

    0,96

    0,42

    0,10

    linea 8

    455

    0,145

    0,413

    0,33

    0,94

    0,80

    0,20

     

     

    TENDIDO SUBTERRANEO a 20 C

     

    Para el caso de tendido subterráneo se verifico inicialmente las corrientes admisibles de cada uno de los conductores, resultando que el utilizado en el tendido aéreo para el tramo L8 ( 185 mm2 ) no verifico a las condiciones actuales. Razón por la cual se tomo como diámetro uno de 300 mm2.

     

    Verificación por corriente nominal

     

    Líneas

    S mm2

    In catalogo

     

    F1

    F2

    F3

    F4

    F5

    Iadm conductor

    In de diseño

    L1

    35

    195

     

     

    0.94

    0.85

    1

    155.8

    142

    L2

    35

    195

     

     

    0.94

    0.85

    1

    155.8

    142

    L3

    35

    195

     

     

    0.94

    0.85

    1

    155.8

    86.6

    L4

    35

    195

     

     

    0.94

    0.85

    1

    155.8

    117

    L5

    35

    195

     

     

    0.94

    0.85

    1

    155.8

    57

    L6

    35

    195

     

     

    0.94

    0.85

    1

    155.8

    30

    L7

    35

    195

     

     

    0.94

    0.85

    1

    155.8

    30

    L8

    300

    632

     

     

    0.94

    0.85

    1

    505

    455

     

     

    F1; F2: factores para cables aéreos

    F3: Por resistividad térmica y temperatura de suelo (qR = 15)

    F4: Por acumulación de cables

    F5: Por tipo de instalación

     

     

     

     

     

     

    CORTOCIRCUITO EN 1

     

    Ze

    Re

    Xe

    IzeI

    Ik

    APORTES

     

     

     

     

     

    RED

    ZT+ZL8

    0,0065

    0,016

    0,017

    13657

    MOTOR 1

    ZM1+ZL1

    0,0970

    0,271

    0,288

    802,1

    MOTOR 2

    ZM2+ZL2

    0,0970

    0,276

    0,292

    790.4

    MOTOR 3

    ZM3+ZL5+ZL4

    0,2209

    0,681

    0,716

    322,7

    MOTOR 4

    ZM4+ZL4+ZL6

    0,4032

    1,288

    1,350

    171,1

    MOTOR 5

    ZM5+ZL4+ZL7

    0,4085

    1,290

    1,353

    170,7

    IkT

    15914

     

     

     

    CORTOCIRCUITO EN 2

     

    Ze

    Re

    Xe

    IzeI

    Ik

    APORTES

     

     

     

     

     

    RED

    ZT+ZL8+ZL3

    0.0196

    0.01934

    0.02753

    8397.3

    MOTOR 1

    ZM1+ZL1+ZL3

    0.11

    0.28

    0.3

    769

    MOTOR 2

    ZM2+ZL2+ZL3

    0.11

    0.28

    0.3

    769

    MOTOR 3

    ZM3+ZL5+ZL4+ZL3

    0.23

    0.68

    0.72

    319

    MOTOR 4

    ZM4+ZL6+ZL4+ZL3

    0.42

    1.29

    1.36

    170

    MOTOR 5

    ZM5+ZL3+ZL7+ZL4

    0.42

    1.29

    1.36

    170

    IKT

    10594,37

     

     

     

    CORTOCIRCUITO EN 3

     

    Ze

    Re

    Xe

    IZeI

    Ik

    APORTES

     

     

     

     

     

    RED

    ZT+ZL4+ZL8

    0,0196

    0,01934

    0,02753

    8397.3

    MOTOR 1

    ZM1+ZL1+ZL4

    0,11

    0,0897

    0,142

    1626

    MOTOR 2

    ZM2+ZL2+ZL4

    0,11

    0,0897

    0,142

    1626

    MOTOR 3

    ZM3+ZL5

    0,208

    0,204

    0,292

    788,8

    MOTOR 4

    ZM4+ZL6

    0,39

    1,284

    1,343

    172

    MOTOR 5

    ZM5+ZL7

    0,39

    1,286

    1,346

    171,6

     

    12785

     

     

     

     

    Verificación de la sección por corriente de cortocircuito

    t = 0.05 seg.

     

     

     

     

     

    LINEA 1

    LINEA 2

    LINEA 3

    LINEA 4

    LINEA 5

    LINEA 6

    LINEA 7

    LINEA 8

    R/X

    0,403

    0.403

    0.403

    0.403

    0,403

    0.403

    0.403

    0.403

    c

    1,3

    1,3

    1,3

    1,3

    1,3

    1,3

    1,3

    1,3

    m

    0,17

    0,17

    0,17

    0,17

    0,17

    0,17

    0,17

    0,17

    n

    0,98

    0,98

    0,98

    0,98

    0,98

    0,98

    0,98

    0,98

    Ik

    15914

    15914

    15914

    15914

    12785.8

    12785.8

    12785.8

    15914

    Ikm

    17065

    17065

    17065

    17065

    13711

    13711

    13711

    17065

    t

    0,05

    0,05

    0,05

    0,05

    0,05

    0,05

    0,05

    0,05

    k

    114

    114

    114

    114

    114

    114

    114

    114

    Sección

    33.5

    33.5

    33.5

    33.5

    26.9

    26.9

    26.9

    33.5

     

    Donde K = 114 para conductores de cobre aislados en PVC (apunte de cátedra, pag. 11)

    c = constante propia del conductor que contempla las temperaturas máximas de servicios, la misma la obtuvimos de la fig. 3-2 pag. 30